To tylko jedna z 4 stron tej notatki. Zaloguj się aby zobaczyć ten dokument.
Zobacz
całą notatkę
beff ,b1
-
szerokość współpracująca pasa ściskanego
bt
b0
heff , h f , t
-
szerokość strefy rozciąganej
szerokość żebra
grubość półki
ES , Ea
E cm , Eb
α,n
h
n1
As , Aa
a, a1
d , h1
f yd , Ra
-
moduł sprężystości stali
moduł sprężystości betonu
współczynnik do obliczeń przekrojów sprowadzonych
wysokość całego przekroju
ilość wkładek φ … ze stali klasy …, gatunku …
pole przekroju wszystkich wkładek
odległość środka ciężkości zbrojenia od krawędzi rozciąganej
użyteczna wysokość przekroju
wytrzymałość obliczeniowa stali
f cd , Rb
f ctm
M
x
z
c
Ji
M Rc
M Rs
ρ, µ
ρ min , µ min
Acc , Ac
b
A s min
As max
-
wytrzymałość obliczeniowa betonu B40
średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie
maksymalny moment działający na przekrój
położenie osi obojętnej
ramię sił wewnętrznych
otulina
moment bezwładności przekroju
nośność obliczeniowa - moment ze względu na beton
nośność obliczeniowa - moment ze względu na stal
ilość zbrojenia
minimalna ilość zbrojenia dla stali klasy …
pole przekroju betonu
szerokość poprzecznicy nad podporą
minimalna powierzchnia zbrojenia
maksymalna powierzchnia zbrojenia
A) PROSTOKĄTNY – POJEDYNCZO ZBROJONY
a) oś obojętna przekroju
nA
x= s
b
⎛
2bd ⎞
⎟
⋅ ⎜ −1+ 1+
⎜
nAs ⎟
⎝
⎠
b) maksymalne naprężenia w betonie
σc =
Mx
bx 3
2
+ nAs (d − x )
3
n=
Es
Ecm
c) maksymalne naprężenia w stali rozciąganej
σs =
M
As z
z=d−
x
3
B) PROSTOKĄTNY – PODWÓJNIE ZBROJONY
a) oś obojętna przekroju
x=n
( As + As ')
b
⎡
2b( As d + As ' a ') ⎤
⋅ ⎢− 1 + 1 +
⎥
2
n( As + As ') ⎥
⎢
⎣
⎦
b) moment bezwładności przekroju
bx 3
2
2
Ji =
+ nAs (d − x ) + nAs ' (d − a ')
3
c) maksymalne naprężenia w betonie
Mx
σc =
Ji
d) maksymalne naprężenia w stali rozciąganej
nM
(d − x ) = nσ c d − x
σs =
Ji
x
e) maksymalne naprężenia w stali ściskanej
σ s '=
nM
( x − a ' ) = nσ c x − a '
Ji
x
C) TEOWY – POJEDYNCZO ZBROJONY
a) ilość zbrojenia
As =
M
f yd z
gdzie:
jeśli
heff ≤ 0,2h ⇒ z = d − 0,425heff
jeśli
heff 0,2h ⇒ z = 0,85d
b) oś obojętna przekroju
x=
(b
eff
2
(beff − b0 )heff + 2nAs d
− b0 )heff + nAs ⎛
⋅ ⎜ − 1 + 1 + b0
⎜
b0
((beff − b0 )heff + nAs )2
⎝
⎞
⎟
⎟
⎠
•
Jeśli x ≤ 1,5 ⋅ heff to liczyć jak prostokąt beff × h (przekrój pozornie teowy)
•
Jeśli x 1,5 ⋅ heff to różnicuje się szerokość przekroju (przekrój rzeczywiście teowy)
c) moment bezwładności przekroju
(
1
J i = b0 x 3 + (beff − b0 ) x 3 − (x − heff
3
) ) + nA (d − x )
3
2
s
d) maksymalne naprężenia w betonie
Mx
Ji
σc =
e) maksymalne naprężenia w stali rozciąganej
nM
(d − x ) = nσ c d − x
Ji
x
σs =
f) gdy przekroczone naprężenia w stali
Zwiększyć pole powierzchni zbrojenia wg wzoru:
Mσ s
f yd ⋅ z ⋅ f yd
As =
i powtórnie sprawdzić naprężenia.
D) TEOWY – PODWÓJNIE ZBROJONY
a) oś obojętna przekroju
x=
(b
eff
2
(beff − b0 )heff + 2n( As d + As ' a') ⎞
− b0 )heff + n( As + As ') ⎛
⎟
⋅ ⎜ − 1 + 1 + b0
2 ⎟
⎜
b0
(beff − b0 )heff + n( As + As ') ⎠
⎝
[
b) moment bezwładności przekroju
[
1
J i = b0 x 3 + (beff − b0 ) x 3 − (x − heff
3
c) maksymalne
... zobacz całą notatkę
Komentarze użytkowników (0)